Qué cambió: de la 1756:2001 a la 1756-1:2019
La COVENIN 1756-1:2019, “Construcciones Sismorresistentes. Parte 1: Requisitos (2da. Revisión)”, no es una actualización de la 2001: es una norma nueva. Cambia cómo se describe la amenaza, cómo se clasifica el terreno, cómo se construye el espectro, cómo se reducen las fuerzas y cómo se controlan los desplazamientos, con una arquitectura mucho más cercana al ASCE 7. Esta página resume los cambios con los valores concretos de ambos textos.
Estado formal: aprobada, pero sin constancia de Gaceta
El prólogo declara que la norma “sustituye totalmente” a la COVENIN 1756-1:2001 (p. 2 del PDF). Fue elaborada por un grupo de trabajo coordinado por Oscar A. López (IMME-UCV), con FUNVISIS, el IMME, la Fundación CENVIH e INTEVEP; los mapas de amenaza son obra principal de Julio J. Hernández con el equipo de FUNVISIS. Pasó a consulta pública entre marzo y mayo de 2019 y fue aprobada por el Consejo Directivo de FODENORCA el 22 de mayo de 2020 (p. 2 del PDF) — se denomina “2019” pero su aprobación formal es de 2020, ya bajo FODENORCA y no FONDONORMA, el ente de la 2001.
Lo que el texto no contiene es constancia de publicación en Gaceta Oficial ni declaratoria de obligatoriedad. Es un vacío heredado: la propia 2001 dejó el número de Gaceta en blanco (la única declarada obligatoria fue la 1756:1998 provisional, G.O. 36.635 de enero de 1999). En la práctica, la 2001 sigue siendo la edición más usada y exigida en Venezuela. Quien tenga un proyecto real debe confirmar con su autoridad municipal o su contratante cuál edición le exigen: eso depende de quién aprueba el proyecto, no de esta página.
El cambio de filosofía
Tres ideas reorganizan todo el documento:
De un sismo a tres. La 2001 diseñaba para un único sismo (≈475 años de retorno). La 2019 define Sismo de Diseño, Sismo Extremo y Sismo Frecuente, asociados a tres niveles de desempeño: daño estructural reparable (“seguridad vital”), prevención del colapso y estado operacional. Cada grupo de importancia tiene su período medio de retorno para cada sismo, y el viejo factor α se convierte en tres factores (α, αE, αF).
De zonas a mapas continuos. Desaparecen las 8 zonas sísmicas y la tabla de municipios. Cada lugar del país queda descrito por tres parámetros leídos de mapas de isovalores: A0, A1 y TL. El papel clasificador de “la zona” lo asume la intensidad en el sitio, AA = FA·α·A0, que gobierna niveles de diseño, prohibiciones de irregularidades, alturas e instrumentación.
Del R único al paquete de desempeño. La reducción de respuesta deja de ser un solo número: conviven R (reducción), Ω0 (sobrerresistencia), Cd (amplificación de desplazamientos), ρ (redundancia) y FI (irregularidad).
Tabla resumen
| Concepto | 1756:2001 | 1756-1:2019 |
|---|---|---|
| Amenaza | 8 zonas (0–7), A0 por zona 0,10–0,40, tabla de municipios | Mapas continuos de A0, A1 y TL (PMR 475 años, sitio referencial BC) |
| Niveles de sismo | Uno (≈475 años) | Diseño / Extremo / Frecuente, con PMR de 36 a 9.975 años |
| Importancia | α = 1,30 / 1,15 / 1,00 (A/B1/B2) | α = 2,0 / 1,5 / 1,2 / 1,0 / 0,7 (A1/A2/B1/B2/C) + αE y αF |
| Sitio | Formas S1–S4 + φ (0,65–1,00, solo reduce) | 10 clases por Vs30 + factores FA, FV, FD (amplifican; dependen de la intensidad) |
| Espectro | 3 tramos, R adentro, c = ⁴√(R/β) | Elástico de 5 tramos + inelástico aparte con ρ y FI |
| Componente vertical | 0,7·A0 fijo | Espectro vertical completo (puede superar la horizontal) |
| Reducción | R único | R + Ω0 + Cd + ρ + FI |
| Desplazamientos | Δ = 0,8·R·Δe | ΔT = Cd·Δe |
| Derivas | 2 filas: 0,012–0,024 | 3 filas: 0,008–0,022, más chequeos con sismo frecuente y extremo |
| Irregularidades | Penalización (R×0,75; fuerzas ×1,3) | FI = 1,1–1,3; las críticas quedan prohibidas según AA |
| Altura máxima | Sin tabla | Tabla 16: pisos máximos por sistema, AA y ND |
| Materiales | Concreto, acero, mixtas | + mampostería, madera, adobe, aluminio, doblados en frío, prefabricados |
| Componentes no estructurales | Una sección (Fp = (Fi/Wi)·Cp·Wp) | Capítulo 11 completo, con aceleración real de piso y fuerza vertical |
| Existentes | R = 1 si no conforme | R intermedio, derivas penalizadas por antigüedad, evaluación obligatoria |
| Instrumentación | Por tamaño (>6 niveles / 6.000 m²) | Por grupo e intensidad (solo AA > 0,1) |
Amenaza: A0, A1, TL y los tres sismos
Los mapas se calibran a 475 años y entregan A0 (aceleración del terreno), A1 (aceleración espectral a 1 s) y TL (período de transición a períodos largos), definidos sobre la clase de sitio referencial BC con Vs30 = 760 m/s (p. 54 del PDF). Los demás períodos de retorno se obtienen escalando por importancia. Para el Sismo de Diseño (p. 54): A1 con PMR 1.975 años y α = 2,0; A2 con 975 y α = 1,5; B1 con 689 y α = 1,2; B2 con 475 y α = 1,0; C con 225 y α = 0,7 — nótese que el Grupo C, que en 2001 podía obviar la norma, ahora se diseña. Para el Sismo Extremo (p. 55): αE de 3,5 (A1) a 2,2 (B2). Para el Sismo Frecuente (p. 65): αF = 0,45 (A1) y 0,3 (A2). Los estudios especiales de amenaza son obligatorios para el Grupo A1, la clase de sitio F y cualquier PMR mayor de 1.400 años, con un piso: el espectro resultante no puede bajar del 85 % del normativo (p. 67 del PDF).
Sitio: clases por Vs30 y factores que sí amplifican
La Tabla 7 (p. 68 del PDF) clasifica el perfil en 10 clases —A a F, con cuatro intermedias— según la velocidad promedio de ondas de corte en los 30 m superiores, de la roca sana (A, Vs30 > 1.500 m/s) a los suelos problemáticos (F, que exige estudio de sitio). La medición geofísica es obligatoria para A1/A2/B1 y edificios de más de 16 pisos. Sobre la clase actúan tres familias de factores —FA (períodos cortos), FV (intermedios), FD (largos)— que combinan clase, condición topográfica y profundidad al basamento (Tablas 8 a 12, p. 71–72). A diferencia del φ ≤ 1 de la 2001, estos factores amplifican: un suelo E con intensidad baja llega a 2,7 en cortos y 4,0 en intermedios, decayendo con la intensidad por la no linealidad del suelo. El capítulo agrega lo que la 2001 no tenía: evaluación de deslizamientos, licuación (que reclasifica a clase F), franjas de exclusión de 25, 100 y 500 m alrededor de fallas activas según la incertidumbre de la traza, y estudios de sitio con mínimo siete acelerogramas.
Espectros: elástico de 5 tramos, inelástico con ρ y FI
La 2001 tenía un solo espectro de diseño en 3 tramos, con R embebido y aquella rama corta con exponente c = ⁴√(R/β). La 2019 los separa. El espectro elástico (p. 86–87 del PDF) tiene cinco tramos con esquinas calculadas del propio sitio: TC = (1/2,4)·(AV/AA) y TD = TL·(FD/FV), con AA = FA·α·A0, AV = FV·α·A1, un β único de 2,4 y una rama larga con exponente q entre 1,5 y 2,0 según la clase. El espectro inelástico (p. 87–88) divide por R en la meseta —Ad = ρ·FI·β*·AA/R— pero multiplica por el factor de redundancia ρ (1,0 a 2,0 según planos y vanos resistentes, p. 79) y el de irregularidad FI: la reducción efectiva es R/(ρ·FI), y el artificio ⁴√(R/β) desaparece a favor de una transición lineal. Se añaden un espectro de desplazamientos —DT = Cd·Ad·g·(T/2π)²— y un espectro completo de componente vertical (p. 89) que en suelos blandos y períodos cortos puede superar a la horizontal, frente al plano 0,7·A0 de la 2001.
R, Ω0, Cd, alturas e irregularidades prohibidas
La Tabla 15 (p. 82–83 del PDF) conserva los R emblemáticos (pórticos de concreto ND3 = 6; muros acoplados dúctiles = 5; Tipo IV = 2) y agrega sistemas nuevos con valores propios: pandeo restringido (R = 6), prefabricados, mampostería confinada (R = 2 con piezas macizas, 1½ con huecas), madera, perfiles doblados en frío y adobe reforzado (R = 1½). Las dos columnas nuevas: Ω0 (1½ a 3) para las combinaciones con sobrerresistencia, y Cd para desplazamientos — siempre menor que R (un pórtico de concreto ND3 usa Cd = 4¼ contra el 0,8·R = 4,8 implícito de la 2001).
La Tabla 16 (p. 84–85) es novedad completa: pisos máximos por sistema, ND e intensidad. Ejemplos: pórticos de concreto ND2 quedan en 2 pisos si AA > 0,2 y 10 si 0,1 < AA ≤ 0,2; las losas sin vigas —prohibidas en zonas altas por la 2001— ahora existen como subtipo I-d pero nunca pasan de 5 pisos; la mampostería confinada llega a 3–4 pisos y el adobe a 1–2, solo en intensidades bajas.
En irregularidades, la 2001 penalizaba (R×0,75 o fuerzas ×1,3); la 2019 asigna FI de 1,1 a 1,3 con producto tope 1,4 (p. 80) y da un paso inédito: prohíbe las críticas. Entrepiso blando o débil no se admite en sitios con AA ≥ 0,1 —hay que rigidizar o separar los tabiques—, y la gran excentricidad o el riesgo torsional elevado se vetan en A1/A2/B1 con AA ≥ 0,1 y en B2 con AA ≥ 0,2 (p. 52 y p. 101–102). La columna corta pasa de un ×1,3 a medidas prescriptivas de confinamiento y diseño a corte. En métodos de análisis desaparece la torsión estática equivalente con τ y τ′ (queda el ±6 % de excentricidad accidental), el control del cortante dinámico baja al 85 % del estático como en ASCE 7, el pushover pasa de párrafo opcional a procedimiento reglado con revisión especializada, y aparecen las verificaciones de desempeño: operacional con Sismo Frecuente (A1 y A2) y prevención del colapso con Sismo Extremo mediante análisis inelástico (A1). Las rigideces agrietadas se vuelven obligatorias (vigas 0,35·Ig, columnas 0,70·Ig, losas sin vigas 0,25·Ig).
Derivas: Cd·Δe y tres chequeos
El desplazamiento total pasa de 0,8·R·Δe a ΔT = Cd·Δe (p. 120 del PDF). La Tabla 25 (p. 121) desagrega los límites en tres filas: componentes frágiles 0,008/0,010/0,012 (A1-A2/B1/B2-C), dúctiles 0,012/0,016/0,018, no susceptibles 0,016/0,020/0,022 — la fila de frágiles es nueva y severa, y el 0,024 de la 2001 baja a 0,022. La mampostería recibe un límite propio de 0,002. Y el chequeo se vuelve multi-nivel: con Sismo Extremo se admite hasta 2 veces la Tabla 25, y con Sismo Frecuente la deriva no puede exceder 0,003 con frágiles ni 0,005 en los demás casos. La separación entre edificaciones se calcula por SRSS sobre Cd·Δe y desaparece la figura de edificaciones adosadas en contacto.
Componentes, existentes, fundaciones, instrumentación
Componentes no estructurales. De una sección a un capítulo entero. La fuerza es Fc = αc·a·Ak·Wc/(g·Rc) (p. 124 del PDF), donde Ak es la aceleración real del piso calculada con R = 1, acotada entre ¾·αc·AA·Wc y 4·αc·AA·Wc, más fuerza vertical y desplazamientos impuestos. Se exigen interruptores automáticos de gas en A1/A2/B1 con AA ≥ 0,20.
Construcciones existentes. La evaluación se vuelve obligatoria para A1/A2/B1 anteriores a la norma MOP de 1967 o sin norma sísmica. El R de las estructuras no conformes ya no es 1: se admite hasta el promedio entre 1 y el R del menor ND (p. 131) — solo las frágiles quedan en R = 1. Los límites de deriva se multiplican por 2/3 (proyectos MOP-67) o 1/2 (pre-1967), desaparece el sismo de revisión reducible de la 2001, y se autorizan ASCE 41 o Eurocódigo 8-3 como complemento, incluyendo aislamiento y disipación como refuerzo.
Fundaciones. Exploración mínima obligatoria (un sondeo por cada 80 m de perímetro), vía de esfuerzos admisibles nueva en paralelo a la de capacidades máximas, riostras diseñadas para AA/4 (antes α·A0/3), y factores ϕ de pilotes sin prueba de carga endurecidos: 0,70 → 0,60 en compresión y 0,60 → 0,50 en tracción (p. 140). Muros de contención y taludes incorporan la componente vertical del sismo.
Instrumentación. Los umbrales por tamaño se reemplazan por grupo e intensidad, solo en sitios con AA > 0,1 (p. 144): toda A1/A2 lleva un instrumento en la base (más otro en tope si supera 6 niveles o 6.000 m²), las B1 de más de 20 pisos, 60 m o 20.000 m² llevan dos, y los conjuntos de más de 200 viviendas, uno. Los equipos deben ser digitales e integrados a la Red Nacional Acelerográfica.
¿Qué significa en la práctica?
Si diseña hoy, lo primero es contractual: confirme qué edición exige su autoridad municipal o su cliente, porque la 2001 sigue siendo la referencia dominante. Si aplica la 2019, espere estructuras más rígidas (rigideces agrietadas obligatorias y la fila de derivas para frágiles), configure el espectro de 5 tramos en su software, y descarte de entrada configuraciones con piso blando o torsión extrema que antes solo se penalizaban.
Si evalúa edificios existentes, la 2019 es una herramienta mucho mejor incluso como referencia técnica: disparadores claros por antigüedad, un R intermedio más realista que el R = 1 plano, penalización explícita de derivas por época constructiva y la puerta abierta a ASCE 41 y al reforzamiento con aislamiento.
Si enseña o estudia, la 2019 alinea el curso venezolano con la literatura internacional: PMR, Vs30, Cd, Ω0 y diseño por desempeño dejan de ser “temas de otras normas” y pasan a tener valores venezolanos concretos.
Nota sobre este sitio
Las calculadoras, tablas y capítulos de este sitio siguen la edición 2001, que es la consolidada y la de uso corriente. El texto de la 1756-1:2019 está disponible en /descargas/.
Análisis editorial no oficial basado en el texto de ambas ediciones. Consulte los documentos originales.